螺旋纏繞管式換熱器廠家，螺旋螺紋管式換熱器企業，菏澤容器

螺旋纏繞管式換熱器廠家，螺旋螺紋管式換熱器企業，菏澤容器受壓板件局部穩定系數計算公式參考了《冷彎薄壁型鋼結構技術規范》GB 50018和《歐洲鋼結構設計規范》EC3。需要指出的是：涉及到如何考慮應力梯度對不均勻受壓板件有效厚度的影響時，本規范與歐規及英規的處理方法略有差異。螺旋纏繞管式換熱器廠家，螺旋螺紋管式換熱器企業，菏澤容器本規范采用以壓應力分布不均勻系數 ψ 計算屈曲系數 k 的方法；而在歐規及英規中采用以壓應力分布不均勻系數 ψ 計算換算寬厚比的方法。兩種方法只是在公式表述形式上有所不同，本質上仍是一致的。

5.2.6、5.2.7 加勁肋修正系數 η 用于計算加勁肋對受壓板件局部屈曲承載力的提高作用。螺旋纏繞管式換熱器廠家，螺旋螺紋管式換熱器企業，菏澤容器第5.2.6條給出了常見三種加勁形式 η 的計算公式，該公式來自于 η ＝σcr/σcr0＝k/k0，其中σcr為帶加勁肋單板的彈性屈曲應力理論解，k 為屈曲系數。螺旋纏繞管式換熱器廠家，螺旋螺紋管式換熱器企業，菏澤容器以邊緣加勁板件為例，圖4繪出了加勁肋厚度與板件厚度相同時板件寬厚比β＝15和β＝30兩種情況下，螺旋纏繞管式換熱器廠家，螺旋螺紋管式換熱器企業，菏澤容器屈曲系數 k 與加勁肋高厚比c/t的關系。由圖可見，屆曲系數與板件屈曲波長有關。當屈曲半波較長時，增大加勁肋的高厚比，螺旋纏繞管式換熱器廠家，螺旋螺紋管式換熱器企業，菏澤容器不能顯著地提高邊緣加勁板件的屈曲系數，也即不能顯著提高板件的臨界屈曲應力。然而，考慮到實際構件中板件屈曲的相關性，螺旋纏繞管式換熱器廠家，螺旋螺紋管式換熱器企業，菏澤容器其屈曲半波長度一般不超過7倍板寬，通?？梢匀∏氩ㄩL度與寬度的比值l/b＝7來確定邊緣加勁板件的屈曲系數 k 。圖5是板件屈曲半波長度等于7倍板寬時，板件寬厚比等于10、20、30、40四種情況下，邊緣加勁板件的屈曲系數與加勁肋高厚比的關系。由圖可見，螺旋纏繞管式換熱器廠家，螺旋螺紋管式換熱器企業，菏澤容器式(5.2.6-2)給出了相對保守的計算結果。