國內做繞板式高壓容器的廠家，國內做繞板式高壓儲罐的廠家，菏澤容器

 國內做繞板式高壓容器的廠家，國內做繞板式高壓儲罐的廠家，菏澤容器采用壓力擴散法計算較困難的是壓力擴散角的合理選用。研究表明：雖然公式（3）同雙層地基中壓力擴散法計算第二層土上的附加應力計算式形式相同，但要重視復合地基中壓力擴散角與雙層地基中壓力擴散角數值是不同的。
    楊慧（2000）采用有限元法分析比較了復合地基和雙層地基中壓力擴散情況。在分析中將作用在復合地基加固區下臥層頂部和雙層地基兩層土界面上荷載作用面對應范圍內的豎向應力取平均值，并依此平均值計算壓力擴散角。計算中復合地基加固區深度和雙層地基上一層厚度相同，取h＝10m。國內做繞板式高壓容器的廠家，國內做繞板式高壓儲罐的廠家，菏澤容器復合地基加固區下臥層土體和雙層地基下一層土體模量相同，取E2＝5MPa，復合地基加固體和雙層地基上一層土體模量相同，為E1。首先討論壓力擴散角（θ）隨h/B的變化情況，B為基礎寬度。當E1/E2＝1.0時，此時復合地基和雙層地基均蛻化成均質地基。復合地基和雙層地基壓力擴散角隨h/B的變化曲線重合（圖8）。  根據前面分析，在荷載作用下雙層地基與復合地基中附加應力場分布及變化規律有著較大的差別，將復合地基認為雙層地基，低估了深層土層中的附加應力值，在工程上是偏不安全的。國內做繞板式高壓容器的廠家，國內做繞板式高壓儲罐的廠家，菏澤容器采用壓力擴散法計算作用在加固區下臥土層上的附加應力時，需要重視壓力擴散角的合理選用。

    研究表明：采用等效實體法計算作用在加固區下臥土層上的附加應力，誤差主要來自側摩阻力（f）的合理選用。當樁土相對剛度較大時，選用誤差可能較小。當樁土相對剛度較小時，側摩阻力（f）變化范圍很大，f選值比較困難，很難合理估計其平均值。事實上，將加固體作為一分離體，國內做繞板式高壓容器的廠家，國內做繞板式高壓儲罐的廠家，菏澤容器兩側面上剪應力分布是非常復雜的。采用側摩阻力的概念是一種近似，應用等效實體法計算作用在加固區下臥土層上的附加應力時，需要重視f的合理取值。
    當樁土相對剛度較大時，采用等效實體法計算作用在加固區下臥土層上的附加應力時誤差可能較小，而當樁土相對剛度較小時，采用壓力擴散法計算作用在加固區下臥土層上的附加應力時誤差可能較小。建議采用上述兩種方法進行計算，然后通過比較分析，并結合工程經驗，國內做繞板式高壓容器的廠家，國內做繞板式高壓儲罐的廠家，菏澤容器作出判斷。