菏澤做石化裝備的廠家，菏澤做化工裝備的廠家當房間內可燃物耗盡時，溫度必然下降，所以溫度一時間曲線上有一個溫度峰值。置于火災房間內受到保護材料保護的鋼構件也必然有一個溫度峰值。令這個構件的溫度峰值等于構件的臨界溫度幾，解方程（6.3.1 ）即可得對應的綜合傳熱系數B 。按這個B 值設計構件保護層厚度；菏澤做石化裝備的廠家，菏澤做化工裝備的廠家火災時構件溫度高只能達到給定的臨界溫度幾。如果對兩個同樣的構件，同樣的保護材料及厚度（B 值相等），個構件用實際溫度曲線升溫，第二個構件用標準升溫曲線升溫，令第二個構件的溫度等于個構件的高溫度，菏澤做石化裝備的廠家，菏澤做化工裝備的廠家在標準升溫條件下必然有一個特定的升溫持續時刻與之對應，該特定持續時間即為等效曝火時間te計算過程如圖1 所示。高大空間內火災與一般室內火災的根本差別是，一般室內火災會產生室內可燃物全部燃燒的轟燃現象，室內溫度會快速上升；而高大空間內由于空間大，難以產生轟燃，因而室內溫度的上升不是十分迅速，煙氣的高溫度也可能不是很高。然而，菏澤做石化裝備的廠家，菏澤做化工裝備的廠家多大的空間就不會產生轟燃與很多因素有關，本條給出的高大空間的下限值是偏于保守的。

6.2.2 本條給出的高大空間火災中的空氣升溫計算公式，是采用場模型進行大量參數分析統計得出的，詳見李國強、杜詠的論文“菏澤做石化裝備的廠家，菏澤做化工裝備的廠家實用大空間建筑火災空氣升溫經驗公式”（消防科學與技術，vo124 , No3 , 2005 ）。式中有關參數的物理意義見圖2 。當結構構件溫度分布以及高溫材料模型可以確定時，菏澤做石化裝備的廠家，菏澤做化工裝備的廠家宜采用結構分析的方法計算火災下結構的內力和變形。高溫下的結構分析方法和常溫下的結構分析方法相同，只是高溫分析中必須考慮材料本構關系的不斷改變。
    由于火災一般只發生并局限于建筑物的局部，因此也可以采用子結構分析模型計算火災下局部結構的內力和變形。子結構包括火災區域結構部分并適當延伸，菏澤做石化裝備的廠家，菏澤做化工裝備的廠家其邊界條件（包括邊界上的作用力）由常溫下的結構分析得出并假定在火燃燒過程中保持不變。